Dure Limite

identique, quel type de couche limite génère le plus de frottement pariétal ? Rep. : C'est la couche limite turbulente. IUT Poitiers GTE-S3 21/10/2010 g) Pour un obstacle de forme de quelconque, quelle surface S considère-t-on pour caractériser ses coefficients aérodynamiques de portance et traînée ? Rep. : C'est le maître-couple. h) En quoi consiste le phénomène de "décrochage aérodynamique" ? Rep. : Ce phénomène apparaît lorsque la couche limite décolle de l'extrados d'un profil

caractéristiques mécaniques concernant ces produits, et d’indiquer les équivalences et correspondances des nuances à la suite des changements de désignation. Les normes relatives aux autres aciers de construction (soudables à grains fins, à haute limite d’élasticité ou à résistance améliorée à la corrosion atmosphérique) étant de création beaucoup plus récente, il n’y a pas de difficulté particulière à trouver les équivalences. A titre informatif, toutes les normes actuelles sur les aciers de construction

Reijasse, Nov. 2007 Débit réel. Coefficient de débit CD. Le débit réel s ’écrit avec C D & & m = CD m =C DK C Dδ , CDK effet de la géométrie du col sur la ligne sonique (non respect d'hypothèse de tranche plane) CDδ effet de la couche limite au col (non respect de l'hypothèse de gaz non visqueux) ENSAM: Cours « Aérodynamique des tuyères supersoniques » P.Reijasse, Nov. 2007 Débit réel. Effet de géométrie CDK et de viscosité CDδ. Effet de géométrie CDK: • rayon de courbure au col

la quantité d’eau à évacuer est importante. – un massif filtrant confectionné à partir de matériaux perméables LE DRAINAGE DES CONSTRUCTIONS • • l’élément filtrant (drain + matériaux) peut être enveloppé dans un feutre géotextile pour limiter les risques de colmatage Les constructions en contact avec le sol peuvent être protégées par des drains verticaux, des enduits à base de liants hydrauliques hydrofuges, des membranes à base de liants hydrocarbonés, des nappes drainantes. LE DRAINAGE

éprouvette soumise à une sollicitation de torsion. Cette expérience permet de :  Tracer les courbes d'essai de torsion pour des matériaux différents (acier et laiton),  Déterminer une valeur expérimentale du module d'élasticité transversale et de fa limite de cisaillement.  Déterminer l'énergie nécessaire pour déformer une éprouvette en torsion. 2) Rappels théoriques Hypothèses : A) Sur T éprouvette  Poutre de section circulaire (pleine ou évidée) uniforme sur toute sa longueur.  Matériaux homogènes

cisaillement (pour les profils I, H): Moment statique : Centre de gravité G : Moment quadratique (ou d’inertie) de flexion : Théorème de Huygens (translation d’axes) : Moments quadratiques des laminés courants I, H : Moments d’inertie de torsion (limités aux profils I, H) : Modules de flexion élastique Wél : Modules de flexion plastique Wpl : Facteur de gauchissement : Rayons de giration : Méthode de résolution d'un problème de résistance des matériaux A - Phase: Problème de statique. B - Phase: Résistance

d(c.u)/dt = c.(du/dt)_ uR=RC. (du/dt) Conclusion : E=u+uR devient E=u+RC.(du/dt) équation différencielle du 1er ordre qui a une solution du type : u= A+B.e-t/q Determination de A et B ( exercice type I) utilisation des conditions aux limites : -Lorsque t=0 : u= 0 ( le condensateur n'est pas chargé) donc : A+B.e-t/q = 0 A + B =0 - Lorsque t " +œ u= A+B.eq q: u=E u= A+B.e-œ /q =E A+0 =E A=E A+B=O ==> E+B=0 => B=-E A=E d'où

054=111 MPa σrivet max=3σrivet=3×111=333 MPa σ5 mm=σrivet1+12r'r'+0,0052+32r'r'+0,0054=1111+120,0050,005+0,0052+320,0050,005+0,0054=135 MPa La résistance en traction de l’alliage d’aluminium est de 450 MPa donc durant l’essai à 1,14 bar cette limite a été dépassée. IV – Propagation des fissures KI=σCπa2↔a=2KI²πσC²=2×35²π×63²=196 mm La taille critique du trou de la fissure correspondant à la propagation brutale pour un fuselage soumis à la pression de service est de 196 mm. a+d=2KI²π(2

consiste à tendre préalablement les armatures en acier à très haute limite d'élasticité entre deux points fixes (culées), à bétonner les formes requises en béton autour de ces armatures tendues, puis à relâcher la tension au droit des culées après durcissement du béton. La mobilisation de l'adhérence de l'armature sur le béton empêche celle-ci de se détendre et provoque la mise en compression de la pièce en béton. Ce principe, quoique limité à des produits à précontrainte rectiligne ou faiblement déviée

sque le polynôme  du seconde degré x² + 2x ‐1 s’annule. Les racines de ce polynôme sont   (‐1+√2) ≈ 0,41 et (‐1+√2) ≈ ‐2,41  2. a. Le développement limité, à l’ordre 2, de la fonction x   ex est ex = 1 + x + x²/2 + x²ε(x)  Par multiplication des développements limités et suppression des termes d’ordre supérieur  à 2 on obtient le développement limité de la fonction f(x)   f(x) = (4x² ‐4)  ‐ 4x ‐ 2x² + x²ε(x)         = ‐4 ‐ 4x  + 2x² + x²ε(x)    b. Une équation de la tangente T est y = ‐4 – 4x