IUT BORDEAUX 1 - Génie Civil

GEOTECHNIQUE G2 - TD n° 1 - Corrigé Etude de tassements par la méthode œdométrique 1 - Tassement sous un remblai infini Les schémas du sol et du chargement sont donnés annexe 1. Le tassement est calculé au milieu de la couche d’argile, soit à la profondeur z = 6m. La couche est drainée sur les deux faces (sable et gravier dessus et dessous) : h0 = 2m. Dans le cas général d’un sol sur-consolidé (σ’v0 < σ’p), la courbe œdométrique a l’allure suivante : e e0 Δe

Cs Cc

e σ’v0 σ’p Figure 1 σ’v0+Δσ’ logσ ’’

Et le tassement est donné par la relation :

Δh =

⎡ σ'p 1 1 (σ' +Δσ' ) ⎤ .h 0 .Δe = .h 0 .⎢Cs log + Cc log v0 ⎥ 1 + e0 1 + e0 σ'v0 σ'p ⎣ ⎦

(1)

Ici, l’argile est normalement consolidée (σ’p = σ’v0) . La courbe œdométrique devient donc : e e0 Δe Cc

e

σ’p σ’v0 Figure 2

σ’v0+Δσ’

logσ’

TD Géotech. M. MANDOUZE

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IUT BORDEAUX 1 - Génie Civil

et le tassement : Δh =

⎡ 1 1 (σ' +Δσ' ) ⎤ .h 0 .Δe = .h 0 .⎢Cc log v0 ⎥ 1 + e0 1 + e0 σ'p ⎣ ⎦

(2)

a - Argile normalement consolidée (figure 2) : Contrainte verticale effective σ’v0 au niveau considéré (6m) : σ’v0 = Σγizi = (1×20)+[4×(20-10)]+[1×(16-10)] = 66kPa Le sol est normalement consolidé, donc σ’p = σ’v0 Accroissement de contrainte Δσ’ du au remblai : Δσ’ = γ.h = 20.5 = 100 kPa Tassement : Δh =
⎡ 1 (66 + 100) ⎤ .2 ⎢0,64 log ⎥ = 0,193m = 19,3cm 1 + 1,65 ⎣ 66 ⎦

b - Argile sur-consolidée (figure 1) : Tassement : Δh =

⎡ 1 136 (68 + 100) ⎤ .2.⎢0,06 log + 0,64 log = 0,059m = 5,9cm 1 + 1,65 ⎣ 68 136 ⎥ ⎦

2 – Tassement sous un remblai trapézoïdal. 1.a - amplitude du tassement final dans l’axe du remblai : Le tassement est donné par la relation (1). Il faut déterminer les inconnues σ’v0 , Δσ’ et e0 :  Contrainte verticale effective σ’v0 au milieu de la couche d’argile (z = 2,50m) : σ’v0 = Σγizi = (0,5×20)+[1×(20-10)]+[1×(16-10)] = 26kPa  Accroissement de contrainte Δσ’ du au remblai : Δσ’ = 2×I×q (puisqu’il s’agit d’un remblai